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• 煤炭工业矿井设计规范 GB 50215-2015
8.1.9 主井提升能力计算应符合下列规定： 1 主井提升应按每年330d、每天作业时间18h计算； 2 主井箕斗提升不均衡系数，有井底煤仓时可取1.10，无井底煤仓时可取1.20
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• 火力发电厂土建结构设计技术规程 DL 5022-2012
11.9.6 采用筒与柱联合支承的筒仓，筒壁与支承柱结构的地震作用可按各自的相对刚度进行分配。支承柱上、下端的弯矩设计值应乘以放大系数1.5，且不应小于支承结构底部总地震剪力的10％。 仓顶以上局部突出屋面钢框架或钢筋混凝土框架结构，当采用底部剪力法计算时，地震作用效应应乘以增大系数3。
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• 采暖通风与空气调节设计规范 GB 50019-2003[作废版]
6.1.8 空气调节建筑的外窗面积不宜过大。不同窗墙面积比的外窗，其传热系数应符合国家现行有关节能设计标准的规定；外窗玻璃的遮阳系数，严寒地区宜大于0.80，非严寒地区宜小于0.65或采用外遮阳措施。 室温允许波动范围大于或等于±1.0℃的空气调节区，部分窗扇应能开启。
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• 钢管混凝土结构技术规范 GB 50936-2014
4.2.3 钢管混凝土构件的承载力应按下列公式验算： 无地震作用组合 有地震作用组合 式中：γ0——结构重要性系数，对安全等级为一级的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二
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• [广西省]广西公共建筑节能设计规范 DBJ 45/003―2012
朝向规定分别统计面积，只要墙体类型(热惰性指标、传热系数、太阳辐射吸收系数)不同，均应分类统计； c)全玻璃幕墙时，其梁、柱作为墙体的热桥。
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• [上海市]既有公共建筑节能改造技术规程 DG/TJ 08-2137-2014
4.2.8 外墙构造形式及传热系数应按下列方法取得： 1 建筑结构类型应依据设计资料或现场勘查结果取得。 2 外墙、热桥梁、柱、楼板构造应依据竣工图或现场勘查结果取得。 3 外墙平均传热系数应按《公共建筑节能设计标准》DGJ 08-107附录A规定的计算方法计算得到。
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• 膨胀土地区建筑技术规范 GB 50112-2013
——地表下1m处土的天然含水量； ωp——土的塑限含水量； γm ——基础底面以上土的加权平均重度； δef ——土的自由膨胀率； δep——某级荷载下膨胀土的膨胀率； δs——土的竖向线缩率； λs——土的收缩系数； ψw——土的湿度系数。
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• 管井技术规范 GB 50296-2014
4.1.1 供水管井的布置应符合下列规定： 1 应布置在当地允许的地下水开采区； 2 应靠近主要用水地区； 3 井群布置应合理，对第四系松散含水层，单井出水量减少系数
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• 船闸闸阀门设计规范(附条文说明 JTJ 308-2003
12.5.2 动水启闭的平面闸门和平面阀门，闭门力可按下式计算： 式中 FW——动水启闭的平面闸门和平面阀门的闭门力(kN)； nT——摩擦阻力安全系数，取1.2
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• 船闸闸阀门设计规范(附条文说明 JTJ 308-2003
12.5.1 动水启闭的平面闸门和平面阀门，启门力可按下式计算： 式中 FQ——动水启闭的平面闸门和平面阀门的启门力(kN)； nT——摩擦阻力安全系数，取1.2
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• 密肋复合板结构技术规程 JGJ/T 275-2013
4.2.2 以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的多层密肋复合板结构，可采用现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011中规定的底部剪力法计算水平地震作用，水平地震作用系数的取值宜取水平地震影响系数最大值。
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• 架空索道工程技术规范 GB 50127-2007
支架的水平距离； T'min——相邻支架上承载索最小拉力的平均值； r'——载荷影响系数。 2 荷载影响系数应按下式计算： 式中 m——考察点左侧货车数目，时 n——考察点右侧货车数目，时n=0,
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• 混凝土水池软弱地基处理设计规范 CECS 86：2015
6.2.7 垫层应有足够的承载力，其值应通过现场试验确定。对一般工程，当无试验资料时，可按表6.2.7选用。 表6.2.7 各种垫层的承载力 注：1 压实系数为土的控制干密度与最大干密度
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• 排水工程混凝土模块砌体结构技术规程 CJJ/T 230-2015
)； γ——模块砌体局部抗压强度提高系数； fg——模块砌体抗压强度设计值(MPa)，按本规程表3.3.1-2的规定采用，且不考虑模块砌体抗压强度调整系数(γa)的影响。
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• 灌区规划规范 GB/T 50509-2009
7.4.11 续灌渠道加大流量可按公式（7.4.11）计算确定： Qj＝JQs （7.4.11） 式中：Qj——渠道加大流量（m3/s）； J——渠道流量加大系数，可按表
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• 水利水电工程结构可靠性设计统一标准 GB 50199-2013
进行比较，经统计分析或根据工程经验综合判断确定。在采用分项系数表达的概率极限状态设计方法中，计算模式不定性可在结构系数中反映。
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• 公路工程土工合成材料试验规程 JTG E50-2006
1128.6 试验结果的计算 按本规程T 1102—2006的规定计算10块试样破洞直径的算术平均值(mm)和变异系数Cv，破洞直径计算至小数点后1位，按GB 8170修约到整数
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• 医药工业总图运输设计规范 GB 51047-2014
A.1.1 建筑系数应为厂区用地范围内各种建(构)筑物占(用)地面积的总和(包括露天生产装置和设施、露天堆场、操作场地的用地面积)与厂区建设用地面积的比率，按下式计算： C=(A1+A2+A3)/A
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• 医药工业总图运输设计规范 GB 51047-2014
A.4.1 厂区利用系数应为厂区用地范围内各种建(构)筑物占(用)地面积、铁路和道路用地面积、工程管线用地面积的总和与厂区用地面积的比率，按下式计算： 式中：B——厂区利用系数
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• 聚乙烯塑钢缠绕排水管管道工程技术规程 CECS 248：2008
5.1.8 当管道采用电热熔带连接、卡箍式弹性连接时，宜采取对管道及时覆土、设置柔性接头等措施。对埋地管道采用电热熔带连接时，其闭合温度作用的标准值可按±25℃温差采用，相应的可变作用准永久值系数可取ψq＝1.0计算。聚乙烯塑钢缠绕排水管的线膨胀系数可采0.2mm/m℃。
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• 种植塑料大棚工程技术规范 GB/T 51057-2015
6.1.4 对于构件承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值，并应符合下式要求： 式中：S——荷载组合的效应设计值； γ0——结构重要性系数，种植塑料大棚的安全等级取三级，重要性系数不应小于0.90； R——结构构件抗力的设计值。
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• 建筑结构体外预应力加固技术规程 JGJ/T 279-2012
5.1.1 体外预应力加固超静定混凝土结构，在进行承载力极限状态计算和正常使用极限状态验算时，应考虑预应力次弯矩、次剪力、次轴力的影响。对于承载力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时，预应力作用分项系数
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• 古建筑防雷工程技术规范 GB 51017-2014
(Ω)； A——换算系数，宜按图E.0.1确定； Ri——所要求的接地装置冲击接地电阻(Ω)。 图E.0.1 换算系数A 注：l为接地体最长支线的实际长度，其计量与le相同。当它大于le时，取其等于le。
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• 地热电站岩土工程勘察规范 GB 50478-2008
6.4.9 边坡稳定安全系数的取值应符合现行国家标准《建筑边坡工程技术规范》GB 50330的有关规定。对边坡稳定性系数不满足要求且无放坡条件的边坡，应结合其破坏形式、不稳定的程度与范围，论证加固方案的适宜性和可靠性，并应提出采用加固处理措施的建议。
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• 环境影响评价技术导则 大气环境 HJ 2.2—2008
C.2.2 污染源调查清单表见表C.3～表C.10。 表C.3 污染源周期性排放系数统计表 表C.4 点源参数调查清单 表C.5 矩形面源参数调查清单 表C.6 多边形面源参数调查清单 表
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• 钢筒仓技术规范 GB 50884-2013
附录D 旋转壳体在对称荷载下的薄膜内力 表D 旋转壳体在对称荷载下的薄膜内力 注：1 yc——仓壁材料重力密度（kN/m3）； ——系数，＝cos2α＋k sin2α； n——系数
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• 钻芯法检测砌体抗剪强度及砌筑砂浆强度技术规程 JGJ/T 368-2015
6.0.1 检测批的强度平均值、标准差和变异系数应分别按下列公式计算： 式中：fi——检测批第i个测点的强度换算值，包括砌体抗剪强度换算值和砌筑砂浆抗压强度换算值(MPa
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